Vlves de transistor

1) équivalent de circuit d'un BJT aux vlves :

Il est facile obtenu des équations qu'elles chronomètrent est se développer obtenu en série de fonctions du tailleur deux (v_b etle c) du même croisillon de variable (I_b, vc).

 

2) nomenclature du pedici des paramètres hybrides dans le modèle du transistor :

1ª la lettre caractérise la vérité physique que le stà s'analysant, il peut être l'un de suivre :

= entrez r = renversé f = en avant ou = produit

2ª la lettre caractérise la configuration du transistor auquel elle se rapporte à nous :

b = comune bas c = emettitore commun de comune de collecteur et =

 

3) _IEde h :

 

4) _roide h :

 

5) _Fede h :

 

6) _oede h :

 

7) variation des paramètres hybrides :

Ils peuvent changer avec la température, avec le point du travail et avec la fréquence, emballer-selle pour penser que les paramètres hybrides peuvent être gain vous des courbes caractéristiques, les valeurs assurées sont en nature rapporté à la température ambiante et à la fréquence de 1khz.

 

8) amplification dans le courant pour la configuration à l'emettitore commun :

Remplaçant dans et rassemblant_{le c qu'} il est obtenu , il assume le son _Fe de la valeur maximum@h par 0<R_L< 10⁴ .

 

9) résistance du revenu pour la configuration à l'emettitore commun :

On peut gagner le remplacement dans qu'être peut être remplacé dans donc le rassemblement_{du b} est eu :

500 valeurs typiques sontle £ R de W le £ W1000 .

 

10) amplification dans la tension pour la configuration à l'emettitore commun :

L'expression de_{à v} en fonction des paramètres hybrides de I peut être déterminée en suivant les deux manières :

à)      

b)         un gagne_{le b} du et il est remplacé dans donc le rassemblement des limites en _cede v et les limites dans v que ce soit est obtenues

on l'observe d'ailleurs cela_{à v} et_{I qu'} elles ont vis-à-vis du signe.

 

11) résistance d'évasion pour la configuration à l'emettitore commun :

Il est nécessaire du cortocircuitare le générateur de la tension v_s et pour enlever R_L , à la maille de revenu l'équation dont est eue elle gagne_{le b} et elle est remplacée dans , rassemblant_{le c} et _{le ce}de v obtient inverser, simplifier et inverser toujours l'ha .

 

12) valeurs typiques de l'amplification dans le courant pour les 3 configurations du transistor :

EMETTITORE COMMUN : 30 ¸ 100

TERRAIN COMMUNAL BAS : 0.93 ¸ 0.99

COLLECTEUR COMMUN : 30 ¸ 100

 

13) valeurs typiques de la résistance du revenu de R pour les 3 configurations du transistor :

EMETTITORE COMMUN : 500 ¸ 1000

TERRAIN COMMUNAL BAS : 50 ¸ 200

COLLECTEUR COMMUN : 20K ¸ 100K

 

14) valeurs typiques de l'amplification dans la tension pour les 3 configurations du transistor :

EMETTITORE COMMUN : 300 ¸ 600

TERRAIN COMMUNAL BAS : 500 ¸ 800

COLLECTEUR COMMUN : 0.95 ¸ 0.95

 

15) valeurs typiques de la résistance de l'évasion de R_ou pour les 3 configurations du transistor :

EMETTITORE COMMUN : 50K

TERRAIN COMMUNAL BAS : 300K

COLLECTEUR COMMUN : 500

 

16) modèle aux paramètres hybrides réduits et aux états de la validité :

En bref ils éliminent du contour équivalent le générateur de la tension dans le revenu dans combien _roide h @ 10^-4 coûtent négligeables, comme aussi courrier de résistance en parallèle _{à l'oe} de l'évasion1/h @ 10^-5 .

 

17) théorème de Thevenin :

N'importe quel filet linéaire à 2 coupe peut être remplacé d'un générateur de tension de valeur égale à la tension pour vider entre les deux agrafes en série avec la rigidité de l'évasion vue de cette porte.

 

18) théorème de Norton :

N'importe quel filet linéaire à 2 les finit peut être remplacé d'un générateur du courant du circuit parallèle court courant d'alla égal de valeur sur la rigidité de côté de degré de solvabilité de l'évasion vue de ces agrafes.

 

19) Corollario du théorème de Thevenin et de Norton :

La valeur de la rigidité entre deux points d'un circuit est égale au rapport entre la tension vide avec entre ces deux points et le court circuit courant.

 

20) théorème de Miller :

Si le rapport entre les tensions dans deux divers points 1 est célèbre et 2 d'un circuit alors résistance du Z 'peuvent être les courrier remplacés entre 1 et 2 avec deux résistances, une entre 1 et la masse de la valeur et l'autre entre 2 et la masse de la valeur , étant .

 

21) Duale du théorème de Miller :

Si un quadripolo est eu dans lequel un noeud est vers la masse résistance par Z la 'qui est commune à deux mailles distinguées, alors elle peut être enlevée la résistance vers la masse et être mise de d'autres deux, un sur le noeud le 1 de valeur et autre sur le noeud 2 de la valeur étant .

 

22) circuitent à la haute rigidité du revenu avec l'amorçage :

La configuration à l'emettitore commun avec la résistance du bypassata d'emettitore du condensateur C_et ne présente pas une rigidité du revenu, en utilisant la polarisation automatique, la rigidité vue du générateur est mais beaucoup le plus bas celui et vaut la peine . Elle ne peut pas directement être obviée au problème maintenant les avantages de la polarisation automatique reliant le point commun à R ₁et à R ₂ au bas mais par une résistance R₃ , dans un tel cas en fait la résistance vue du générateur devient qui peut être augmenté par R₃. La résistance du revenu augmente ulteriorly si le cortocircuita par un condensateur C le point commun à Rde R ₁ et₂ et à l'emettitore, appliquant Miller est eu en fait qu'être_{à v}@1 est ramené à où .

 

23) paramètres d'hybride de l'ouverture de Darlington :

écrit l'expression de , remplaçant e où et , le rassemblement des limites_{au b} est obtenu

remplace dans le rassemblement_{du b} est obtenu

 

24) analyse du follower� de �emitter du type de Darlington :

Les paramètres externes viennent calculent à vous considérant le Darlington en tant que seul ayant le transistor que les paramètres hybrides calcule précédemment à vous et remplaçant dans le contour l'équivalent de circuit hybride de le même.

remplaçant dans l'expression du courant_{le 0} qui glisse dans R_et est obtenu . On l'observe que le gain dans le courant est plus haut concernant simple le poursuivant

remplaçant et dans l'expressiondu v le relatif à la maille de revenu et rassemblant_{le b} est obtenu . On l'observe que la résistance du revenu est plus haute concernant simple le poursuivant.

est observé qui le gain dans la tension est plus lointain loin à partir de l'unité concernant simple le poursuivant.

remplace est dans expression de₀ qui glisse dans R_et que dans l'expression_{du b} déduite du revenu engrenez, entre alors remplacé dedans avant l'obtention . On l'observe que la résistance de l'évasion est inférieure concernant simple le poursuivant.

 

25) analyse simplifiée du followerâ? de â?emitter du type de Darlington :

est gagné en observant cela et du resto , le remplacement est obtenu

est gagné en se rappelant que la résistance du revenu de simple un poursuivant d'emettitore le calcule donc du revenu vers l'évasion et considérer que la résistance de l'évasion d'abord du poursuivant est la résistance du revenu de la seconde a

R₀ est gagné se rappelant que la résistance de l'évasion de simple un poursuivant est mais le R_S de selon le poursuivant coïncide avec la résistance de l'évasion du premier pour lequel le remplacement à la chaîne est eu.

 

26) ouverture de Darlington avec l'amorçage :

Il est nécessaire de considérer qu'à Q₁ le courant de collecteur est exigé une beaucoup de terre en contre-bas et donc le courant n'est pas plus négligeable qui donne la base va vers le collecteur, ceci détermine que n'est pas un courrier plus négligeable de resistenza entre la base et le collecteur qui limite donc la valeur maximum de la résistance du revenu du Darlington étant , afin de le rendre l'inoperosa que cela est fait doit placer une différence potentielle ils nuls à ses têtes, reliant le collecteur à l'évasion par une capacités C₀ , dans une telle manière appliquant Miller obtient étant (en fait ) où R'est la résistance de calcul du revenu pour le Darlington et vaut la peine où R_et dans notre cas vaut la peine .